抽屉式丝网除沫器是用“工”字型导轨代替原来的支承圈、梁、压条等，由隔栅、丝网组成的矩形条式网块代替原来的网块，根据塔体直径大小在塔体上设置相应的安装口，条形网块可直接沿导轨插入或抽出。抽屉式丝网除沫器独有的特点：维修人员不必进入塔内，只需将pp丝网除沫器厂家元件沿导轨抽出，在平台上进行清洗、修理或更换即可，避免了在恶劣条件下工作，安全也得到保障;维修时间比过去大大缩短，过去一套100kt/a一些干吸系统除沫器，维修一次需要8h至几天，现只需2-3h，直接经济效益可观；除沫器的材料消耗虽比过去多5%-10%，但除沫元件规格少，备用元件少，投资并不增加；维修时可以部分更换，不需全部更换，大大节省了维修费用；由于拆、卸容易，当装置以低负荷运行时，可以迅速在一个或几个元件上放上同样大小的盲板，使气速提高，这样，装置在低负荷下液可高效运行，整个过程只需停车一两个小时。使低负荷下除沫效率不降低；标准pp丝网除沫器制作方便，结构简单化，不需分为上装式、下装式、升气管型、缩径型、全径型。

不锈钢丝网除沫器产品的特点是：耐空气、蒸汽、水等弱腐蚀介质和酸、碱、盐等化学浸蚀性介质腐蚀的钢。又称不锈耐酸钢。实际应用中，常将耐弱腐蚀介质腐蚀的钢称为不锈钢，而将耐化学介质腐蚀的钢称为耐酸钢。由于两者在化学成分上的差异，pp丝网除沫器厂家前者不一定耐化学介质腐蚀，而后者则一般均具有不锈性。不锈钢的耐蚀性取决于钢中所含的合金元素。铬是使不锈钢获得耐蚀性的基本元素，陕西标准当钢中含铬量达到12％左右时，铬与腐蚀介质中的氧作用，在钢表面形成一层很薄的氧化膜（自钝化膜），可阻止钢的基体进一步腐蚀。除铬外，常用的合金元素还有镍、钼、钛、铌、铜、氮等，以满足各种用途对不锈钢组织和性能的要求。不锈钢丝网除沫器一般均需用耐酸钢。

钛丝除沫网由于钛具有优良的耐腐蚀性能、标准pp丝网除沫器力学性能和工艺性能，被广泛的应用于国民经许多部门。非凡是在化工生产中，用钛代替不锈钢、镍基合金和其它稀有金属作为耐腐蚀材料，这对增加产量，提高产品质量，延长设备使用寿命、减少消耗、降低能耗、降低成本、防止污染、改善劳动条件和提高生产率等方面都十分重要的意义。近年来，我国化工用钛的范围在不断扩大，用量逐年增加，钛已成为化工装备中主要的防腐蚀材料之一。钛作为一种用于化工装置中的耐腐蚀结构材料，已经确立了它的地位，而且作为化工设备中的理想材料，pp丝网除沫器厂家也愈来愈引起工程技术人员的重视。在化工、石油、轻工、冶金、发电等许多工业部门中广泛应用。

不锈钢丝网除沫器(除雾器)用于分离塔中气体夹带的液滴，以保证有传质效率，降低有价值的物料损失和改善塔后压缩机的操作，pp丝网除沫器厂家一般多在塔顶设置丝网除沫器。可有效去除3--5um的雾滴，塔盘间若设置除沫器，不仅可保证塔盘的传质效率，还可以减小板间距。所以丝网除沫器主要用于气液分离。陕西pp丝网除沫器亦可为空气过滤器用于气体分离。此外，除沫器丝网还可作为仪表工业中各类仪表的缓冲器，以防止电波干扰的电子屏蔽器等。不锈钢丝网除沫器是指在蒸发操作时，二次蒸汽中夹带大量的液体,虽然在分离室中进行了分离,但是为了防止损失有用的产品或污染冷凝液体,还需设法减少夹带的液沫,因此在蒸汽出口附近设置除沫装置。除沫器的形式很多,经常采用的形式可直接安装在蒸发器的顶部,不常采用的安装在蒸发器外部。

抽屉式除沫器采用HG、T21586-98标准，是由若干块丝网除沫元件构成，通过导轨插入塔体内。该除沫器的特点是操作、维修方面，可在塔体外更换除沫元件，pp丝网除沫器厂家适合于装置的吸收塔及干燥塔等。丝网除雾器现行标HG/T21618-1998是替代在原工部标准(HG5-1404-81、HG5-1405-81、HG5-1406-81)的基础上，结合丝网除沫器实际使用经验及引进装置中的先进技术修定而成，将原三个标准合并为一个标准，只分上装式、下装式。标准pp丝网除沫器型号规格：上装式、下装式，DG200-DG6400及各种非标丝网除沫器(除雾器)。丝网除雾器的新标准和原标准比较将原来三个标准合并为一个标准，便于选用。除沫器的通径范围及规格有所调整，公称通径规格适当当密。增加了除沫器所采用的丝型式，并给出了丝网的基本参数。增加了丝网及格栅的材料品种。增加了关于除沫器的工艺计算内容。

因丝网除沫器细磨或超细研磨导致的物料热性质的变化主要有以下两种：由于陕西pp丝网除沫器物料的分散度提高，固相反应变得容易，制品的烧结温度下降，而且制品的力学性能也有所改进。例如，白云石在振动磨中细磨后，用其制备耐火材料的烧结温度降低了375- 5'73K，而且材料的力学性能提高。石英和长石经超细研磨后可以缩短搪瓷的烧结时间。瓷土的细磨提高了陶瓷制品的强度等。②晶体结构的变化和无定形化导致晶相，转变温度转移，.用行星振动球磨机对陶瓷熔块原料进行细磨后发现，标准pp丝网除沫器熔块的熔融温度由1683K下降至1648K和1603K，同时改善了釉面性能。图3-20所示为试样的熔融温度T与粉磨时间的关系。